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低成本熱軋雙相鋼一般采用低溫終軋后立即快速冷卻至鐵素體區(qū)空冷一段時間后，隨后進行加速冷卻至低溫進行卷取。第一段加速冷卻和空冷時間控制的主要目標是得到合適的多邊形鐵素體體積分數(shù)(通常為20%左右)和晶粒尺寸；第二段加速冷卻和低溫卷取旨在抑制珠光體和貝氏體相變發(fā)生，使得剩余奧氏體完全轉變?yōu)轳R氏體。實驗過程中，熱軋后處于加工硬化狀態(tài)的奧氏體快速冷卻至鐵素體相變溫度670℃并空冷，較高的相變過冷度導致鐵素體相變驅動力較大，鐵素體相變速度加快，短時間即可得到足量的鐵素體。 
C-Mn鋼，Nb-Ti鋼和含Cr鋼采用三段式冷卻均可得到鐵素體和馬氏體雙相組織，屈強比低于0.7，延伸率高于20%，實驗鋼具有良好的綜合力學性能，其中C-Mn鋼滿足了DP550的要求，而Nb-Ti和含Cr鋼分別達到了DP600和DP700的要求。這表明不同的成分設計可以得到不同級別的熱軋雙相鋼。